今天給各位分享廠房改建擴建加固設計圖的知識,，其中也會對廠房改建擴建辦理手續(xù)進行解釋,，如果能碰巧解決你現在面臨的問題，別忘了關注本站,，現在開始吧,！，本文目錄一覽：,，1,、，單層工業(yè)廠房結構吊裝設計圖紙怎么畫,，2,、，單層及多層廠房的結構改造設計,？,，3、,，老廠房改造中屋蓋系統(tǒng)的加固心得,？

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本文目錄一覽：

• 1、單層工業(yè)廠房結構吊裝設計圖紙怎么畫
• 2,、單層及多層廠房的結構改造設計,？
• 3,、老廠房改造中屋蓋系統(tǒng)的加固心得,？
• 4、舊工業(yè)建筑加層改造結構設計？
• 5,、一個工程,，一般剪力墻結構，第六層原混凝土強度C30,，實測C20,，急需加固圖紙做參考。
• 6,、舊廠房改造加固的設計分析,？

單層工業(yè)廠房結構吊裝設計圖紙怎么畫

你看看這個對你有沒有幫助?

本課程設計必須在認真學習教材有關章節(jié)的基礎上,，仔細閱讀單層工業(yè)廠房課程設計任務書，根據所提供的設計條件,，包括工程概況,，施工技術經濟條件及有關設計參考資料，確定設計步驟,，進行設計,。

一、 起重機械的選擇：

起重機械的選擇,，包括起重機的類型,，型號及數量等內容。

1 ,、起重機類型的選擇

考慮技術上的合理性與先進性,，經濟性及現實的可能性；根據廠房的跨度,，構件重量,，吊裝高度及現場的條件確定。

2 ,、起重機型號及起重臂長度的選擇

當起重機類型確定之后,，還需要進一步選擇起重機的型號及起重機的臂長，使所選起重機的三個工作參數：起重量,、起重高度,、起重半徑（工作幅度）滿足結構吊裝的要求。

a ,、起重量 Q ：

所選起重機的起重量必須大于所吊裝構件的重量與索具重量之和,。

即： Q ≥ Q 1 +Q 2

其中： Q 2 為索具重量：吊索取 0.1 T ,；

橫吊聚、鳥咀架,，各取 0.5 T ,；

b 、起重高度 H

所選起重機的起升高度必須滿足所吊構件的吊裝高度要求

即,， H ≥ h 1 +h 2 +h 3 +h 4 ( 各符號意義參照教材 )

確定構件的吊裝工藝：分別作圖并說明柱,、吊車梁、屋架（天窗架）,、屋面板,、綁扎、加固等詳細內容,；

柱：各列柱均要求以一點綁扎（斜吊綁扎法或直吊綁扎法）采甩旋轉法吊裝的方法,、抗風柱可采用一點綁扎滑行法吊裝；

屋架： 12m 跨二點綁扎,； 18m 跨采用四點綁扎,； 24M 跨采用橫吊梁四點綁扎（橫吊梁為φ 219 × 6 長度 9m 的鋼管橫吊梁）

c 、起重半徑（工作幅度） R

當起重機可以不受限制地開到構件吊裝位置附近去吊裝構件時,，對起重半徑沒有什么要求,，計算了起重量 Q 及起重高度 H 后，即可查閱起重機工作性能表或曲線來選擇起重機型號及起重臂長度,，并可查得在一定起重量 Q 及超重高度 H 下的工作半徑 R ,，作為確定起重機開行路線及停機位置時的參考。

當起重機不能直接開到構件吊裝位置附近去吊裝構件時,，對起重半徑就提出了一定的要求,，這時便要根據起重量 Q ,，起重高度 H 及起重半徑 R 三個參數查閱起重機工作性能表或曲線來選擇起重機的類型及起重臂長度,。

同一種型號的起重機可能具有幾種不同長度的起重臂，應選擇一種既能滿足三個吊裝工作參數的要求而又最短的起重臂,，但有時由于各種構件吊裝工作參數相差過大,，也可選擇幾種不同長度的起重臂。

當起重機的起重臂需跨過已吊裝好的構件上空去吊裝構件時（如本設計需跨過屋架吊裝屋面板）,，還要考慮起重臂是否會與吊裝好的構件相碰,，此時起重機起重臂的最小長度可用數解法或圖解法求出。本設計要求按比例（不小于 1:200 ）以圖解確定起重機吊裝最大跨度,，最高處（跨中）屋面板時起重機的最小起重臂長度,。

當起重臂長不能滿足起吊跨中屋面板要求時，可考慮在起重臂端加設鳥咀架來滿足吊裝屋面板的起吊高度的要求,。

起重機的起重臂傾角：α min ≥ 30 °,；α max ≥ 77 °,。

要求用數解法復核最小起重臂長度。

對少數有能力的學生,，當選定吊裝中屋面板的起重臂后,，可以圖解法復核在該臂長及傾角條件下可否滿足吊裝最邊緣一塊屋面板的要求。

注：選擇起重機型號時,，起重量 Q 可能小于構件的重量和吊索家具之和,。當超載量 10% ，其它條件均滿足吊裝構件的要求時,，可不作起重機整機穩(wěn)定性驗算,，但為了確保吊裝構件時的安全，必須提出可靠的保證性措施,。

二,、確定廠房結構的吊裝方法：

?

三、現場預制構件的平面布置與起重機開行路線：

構件采用分件吊裝法,，柱與屋架在現場預制,，其余構件由預制廠制作，運到現場排放后吊裝,。

1 ,、起重機開行路線

根據所選取的吊裝各列柱的起重半徑，均小于所在跨度的一半,，所以,，吊裝柱時需跨邊開行，吊裝梁系時,，亦在跨邊開行,。吊裝屋面結構時則在跨中開行。

2 ,、構件的平面布置：按設計要求分別考慮預制階段及吊裝階段的布置,。

a 、預制階段平面布置：

柱：柱的現場預制位置,，即為吊裝階段就位排放位置,，所以應按吊裝工藝要求進行平面布置，各列柱均按旋轉法吊裝,，斜向跨內式跨外排放,；抗風性用滑行法吊裝，可根據現場的實際情況排放,。

屋架：在跨內平臥疊層預制,，每疊三 ~ 四榀，盡可能考慮現場的實際情況,，滿足預應力屋架抽管,，穿筋及張拉所需場地要求,，為了便于屋架的扶直排放，?？紤]采用斜向布置,。

b 、構件吊裝前的排放平面布置：

由于柱在預制階段即已按吊裝階段的排放要求進行布置,，當預制柱的混凝土強度達到吊裝要求后,，即可先行吊裝，以便空出場地布置其它構件,，故吊裝階段的排放布置是指柱已吊裝完畢,，其它構件如屋架的扶直排放，吊車梁和屋面板的運輸排放等,。

屋架：屋架扶直后應立即進行排放：本設計要求 24 m 跨和 18 m 跨的屋架采用靠柱邊斜向排放,。第一榀屋架考慮抗風柱可能已經吊裝，故應后退至②軸踐屋架排放位置附近排放,。 12m 跨的屋架可考慮屬采用 3 ,、 4 榀為一組靠柱邊順軸線縱向排放。

吊車梁,、連系車梁可在其吊裝位置的柱列附近排放,，可跨內或跨外。亦可考慮隨運隨吊,。

屋面板,，可布置在跨內或跨外。

根據以上方案,，分別繪制起重機吊裝柱,，梁系及屋蓋系統(tǒng)的開行路踐，并表示出停機點,。

四,、設計要求：

1 、本設計完成后要求編寫單層工業(yè)廠房結構吊裝設計說明書一份,，內容包括設計依據,，起重機的選擇,、廠房結構的吊裝方案,，結構構件的吊裝工藝及預制階段，吊裝階段平面布置的依據及草圖,，計算書中必要的計算要準確,，圖要按比例繪制，書寫工整,。

2 ,、完成預制階段及吊裝階段平面布置圖各一張（ 2 # 圖 1:250 ）圖中除明確構件布置位置外,，尚應表示出起重機的開行路線及停機點。在吊裝階段平面布置圖中另用小比例表示圖解法吊裝跨中屋面板驗算最小臂長示意圖及起重機吊裝梁系行走路線示意圖,。

3 ,、設計完成后，說明書及圖紙二張裝訂成冊,。

4 ,、本設計時間一周。

單層及多層廠房的結構改造設計,？

本文結合工程實例，對原有單,、多層廠房改建為多層商業(yè)辦公樓的改造設計進行較為系統(tǒng)的總結,，詳細闡述了基礎和上部結構各設計階段的主要受力特性、設計與計算,，以及設計和施工中的主要技術問題,。

1引言

近年來，我國的建筑發(fā)展迅速,，建筑占地與土地資源不足的矛盾也日漸明顯,，舊建筑的改造利用就成為當前一種較好的解決方式。在舊建筑的改造建設中,，由于受場地,、原有建筑功能、層數的增加,、原有結構及新舊規(guī)范等諸多因素的影響,，在改造工程的設計中，出現了豎向作用和水平作用增大,，導致原有結構構件的承載力不足和結構整體剛度的不均勻,。同時，由于新舊構件的材料和強度的不同,，新舊構件的連接因此也成為工程改造中的一大關鍵技術,。

2工程概況

本工程位于上海市盧灣區(qū)，為一機械制造廠,，建于80年代中期,，原建筑共有四個單體（以下簡稱1＃、2＃,、3＃,、4＃）。現因甲方需要，將四個單體通過走廊連接為一個商業(yè)使用的整體,。2＃與3＃樓不改變原有建筑的使用功能,，主要是1＃與4＃樓的建筑功能改變較大，其結構也就相應做了較大改造,。

1＃樓原為多層框架結構廠房,，其中⑴～⑺軸為四層，層高自下而上分別為8m,、5.6m,、5.1m、4.5m,；⑺～⑽軸為三層,，層高分別為13.6m、5.1m,、4.5m（其中一層在8.9m處設有一臺10T吊車）,，原有樓面結構設計活荷載均為12KN/m2。現根據建筑功能需要,，在⑴～⑺軸4.0m標高處增設一個樓層,，在⑺～⑽軸2.95m、8.0m處各增設一個樓層,。

4＃樓原為單層排架結構廠房,，建筑高度為20.4m，凈高為18.4m,，廠內設有一臺10T吊車,，柱間設有兩道支撐。現根據建筑功能需要,，將原有建筑改造成五層辦公樓,，層高分別為2.8m、4.3m,、4.2m,、4.2m、2.8m,。根據原有結構情況,，現設計考慮與原有結構脫開，在原有建筑內新建一個四層框架結構,。

3基礎結構改造設計

1＃樓原設計采用450×450樁基礎,，設計承載力較大，經過整體計算之后,，新增加夾層后的結構能滿足現有規(guī)范要求,，基礎承載力和沉降變形也能滿足現有規(guī)范要求。另外,，考慮到原有在1＃樓的(1~10)軸外設置了一個室外平臺（平臺下為車庫）,，根據建筑的要求，需要將平臺與1＃樓進行連接,。在進行結構設計時,，如果將室外平臺層的梁直接與(1~10)軸處的柱子連接將會對1＃樓整體結構產生影響，同時對室外平臺也不利,。鑒于此,，結構設計是在(1~10)軸處另外增加了一排室外平臺框架柱（立在原有樁基礎承臺上）。經計算,，原有樁基礎有較大富余,，對原有基礎影響很小，同時又解決了上述矛盾,。

4＃樓原有基礎采用天然條形基礎,，由于在原有建筑內新建一個四層框架結構，如采用天然基礎,，則基礎沉降不能滿足現有規(guī)范要求,，且對原有基礎會產生很大的影響。根據施工現場和經濟技術等條件,，現設計采用樁筏復合基礎,。樁采用靜壓錨桿樁，施工時采用逆做法施工,，即待基礎筏板和上部兩層施工完畢后再進行錨桿樁的施工,。這樣既能縮短施工工期，又能滿足結構設計要求,，為整個工程項目創(chuàng)造了很大的經濟效益,。4＃樓的筏板采用500mm厚，錨桿樁采用250×250,，樁長為20m,。平面布置。內部四層框架結構承載力較大,，在邊緣處又受原有建筑結構空間的影響,，因此，筏板在邊緣處的柱抗沖切難以滿足要求,，在設計中增設了筏板的抗沖切鋼筋,。

4上部結構改造設計

4.11＃樓結構加固處理

1＃樓原為一機械加工廠，原設計為框架結構,，樓面活荷載均較大（12KN/m2）,。經有關檢測單位鑒定,，原有結構的柱砼強度等級為C18，原有結構在設計中按照6度設防要求考慮,。改造后須作為辦公建筑,，現根據建筑功能布置需要，增設一夾層,，同時在12m的跨中不得設置砼柱,。依據現有建筑功能布置，現設計采用了PKPM2006年3月版本的軟件進行了整體計算,，經計算分析,，原有結構的位移、配筋量,、剛度等參數均能滿足現有改造結構的要求,，但是原有結構的構造是按照當時的規(guī)范要求進行設計的，未能滿足現有規(guī)范的要求,。主要有以下兩個方面：一是原有柱無箍筋加密區(qū),；二是在增設夾層處上下無箍筋加密區(qū)。現設計綜合經濟和技術多方面的考慮,，柱采用了外粘型鋼加固法,。這樣既能滿足結構構造要求，同時又能滿足節(jié)約經濟的要求,。

在1＃樓新增加的夾層處,，由于跨度較大（為12m），若采用混凝土結構,，則梁斷面很大（至少需要1m高的梁）,，對建筑的凈高會有很大的影響，對原有砼柱的影響也很大,，而且與原有砼柱難以連接（植筋數量很大）,，原有結構的整體性將受到很大影響。現設計采用了鋼梁與壓型鋼板-現澆混凝土樓板組合結構,，鋼梁與原有柱采用鉸接連接,。根據現有規(guī)范規(guī)定，與原有混凝土柱采用后錨固連接時,，其混凝土強度等級必須高于C20（原砼經鑒定為C18）,。鑒于此實際情況，鋼梁與原有柱連接采用了增設砼牛腿,，同時在牛腿及其上下各800mm處采用粘鋼加固,，以增強其抗震變形能力。

4.24＃樓結構加固處理

4＃樓由于建筑立面的要求,，原有結構為排架結構,，原有設計的柱間支撐對建筑立面的門窗產生了影響,。若直接拆除柱間支撐，則原有結構就成為不穩(wěn)定結構體系?，F設計考慮到原有結構荷載減少較多（吊車取消）,，縱向荷載主要就是風荷載和本身自重產生的地震作用，現設計將在維護結構中采用了框架結構體系,，使原有外圍結構形成一個框排架體系,，這樣既能使原有結構形成一個穩(wěn)定體系,，又能增強外圍結構的抗震變形能力,。在內部新增的框架結構是作為一個新建建筑物來考慮，新建的部分與原有結構之間設置了變形縫,。經采用PKPM2006年3月版本的軟件進行了整體計算,，現設計的框排架結構均能滿足現有建筑結構規(guī)范要求?？紤]到原有結構設計只是按照6度設防要求計算,，現設計采用了粘貼碳纖維加固法對原有柱進行了加固。

5結束語

5.1建筑物的加固設計應與建筑物的抗震鑒定,、抗震加固,、強度加固相結合，施工時應先加固后加層,。

5.2建筑物的結構加固應結合建筑物的使用功能要求,，綜合分析各種加固方法的經濟性，而后采取相應的加固方法,。

5.3在對原有建筑物進行加固時,，應充分考慮不同材料的連接節(jié)點處理，并采用合適的結構處理方法進行計算,，以保證整個結構的安全,。

5.4在對原有建筑物進行加固前，應從結構概念角度把握整體結構的穩(wěn)定,、強度等,，然后采用相應的加固方法并應用結構軟件進行分析，之后再進行相應的處理,。

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老廠房改造中屋蓋系統(tǒng)的加固心得,？

下面是中達咨詢給大家?guī)黻P于老廠房改造中屋蓋系統(tǒng)的加固的相關內容，以供參考,。

一.選題背景及目的

對已有企業(yè)的挖潛改造是我國進一步發(fā)展生產的既定方針,，在無錫某鋼鐵廠電爐車間擴建和改造工程項目中,，由于生產能力擴大、舊設備更新,、生產工藝調整,、操作環(huán)境改善等因素，因此要求對舊有廠房進行必要的加固處理,。本文僅對鋼屋架加固進行簡要探討,。

二.老廠改造工程的特點

（一）施工準備期短因為停產時間不完全由使用單位決定，故從決定大修到開工,，其間往往只有一個月,，甚至更短。

（二）工期受到嚴格限定一般需大修改造的車間,，都是產值高的,。因此要求加固改造所用時間越短越好。

（三）設計施工障礙多有舊設備基礎,、舊管線及設備,，吊車等設施。

（四）工作內容多,，施工難度大施工作業(yè)會出現立體交叉作業(yè)和各專業(yè)工種之間的平行流水作業(yè),，工作面狹小，施工操作空間緊張,。

三.本工程改造的簡要介紹

本工程為單層單跨排架體系,，混凝土柱與重級工作制吊車梁，鋼屋架,，托架及支撐系統(tǒng)組成完整的空間受力體系,，排架間距為18m,跨度為24m，檐口標高為21.3米,，屋架間距為6m,。本次改造位置處于兩榀排架之間，由于混凝土柱及鋼托架不是本次工程直接有關構件,，且原有截面富余較多,，經計算，均能滿足設計要求,。見附圖1所示,。

原有屋面采用了無檁體系，上鋪大型屋面板,，由于工藝要求,，在電爐上方的3榀屋架上需加設抽風煙道----俗稱象屋(有頂，有圍護結構,，有懸掛桿件),，這樣就在屋面上出現了一個12x12米的洞口,，其范圍內的大型屋面板均需拆除（詳見附圖一），由于抽煙道的高度為10米,，且因為實施新工藝后增加了集塵管（通風專業(yè)提供的鋼管,，自重為每延米1.5噸，活荷載為每延米3噸,，支承在象屋上共計18噸的集中荷載）支撐于其上,，故改造后新加荷載比需拆除的大型屋面板自重大。同時,，原有設計采用無檁體系,，現要改造為有檁體系，支撐系統(tǒng)需增加布置,，這部分荷載也不能忽略,。這樣不僅鋼屋架需重新計算,，且與其有關的托架,，柱，基礎均需經過計算確定是否需加固,，在設計時間上與甲方的要求相差較大,，且甲方可能投入的成本過大，施工周期及施工難度均加大,。在同甲方說明情況后,，經過論證，決定通過兩種方式實現改造,，其一為加固,，在進行計算后確定單榀屋架的單個構件的具體數值，其二為減荷,，即經過計算,，把大型屋面板的拆除范圍擴大到象屋范圍以外,共拆除屋面板44塊，使得改造后屋架上的荷載總量值與原有大致相同,，托架及柱,，基礎滿足要求而不需加固。

四.鋼屋架的加固設計

鋼屋架由上弦,，下弦,，中間腹桿，支座端桿組成,，本工程中鋼屋架與混凝土柱間的連接分為兩種,，一種為鋼屋架直接落在柱頂上，為鉸接支座,。另一種為鋼屋架與托架鉸接,，托架與混凝土柱鋼接,。

由于原有鋼屋架暴露在空氣中，且已經使用了15年以上,，盡管廠方對鋼構架均會定期進行防腐防銹處理,，但是空氣及車間內的水蒸氣，生產時產生的腐蝕氣體對鋼材的銹蝕是不可避免的,，車間現場實地觀測后,，發(fā)現由于投入使用年數較多，屋架上下弦及腹桿均有程度不同的積灰現象,，灰塵清除后,，暴露出鋼材其銹蝕現象與原來設想的情況大致相同，即上弦銹蝕情況最不嚴重,，腹桿尚可,，下弦的情況最不利，根據銹蝕情況,，考慮鋼材截面的削弱（計算假定按比原有鋼材壁厚減小一個等級,，如原為L125X8,現在按L125X6計算），對鋼屋架重新計算后,，3榀鋼屋架均需加固方可滿足要求,。對上弦：由于有較多的集中荷載，處于受壓區(qū),，且拆除了象屋范圍內的屋面板,，平面外計算長度需通過新增橫向水平支撐得到保證，而橫向支撐與上弦的連接也需新加節(jié)點板,，故上弦為全長加鋪t=10鋼板,。對下弦：由于此次加固均為高空作業(yè)，且屋架在大型屋面板拆除后其下弦仍有自重及施工荷載產生的拉應力,，若采用仰焊,，則焊接過程中施工人員操作難度增加，危險性較大,，且施工質量難以保證,。若采用高強螺栓加固，則對橫斷面的削弱使得加固后的安全儲備降低,，經比較,，最后采用了沿長度方向在跨中左右各2個節(jié)間范圍內底部加貼t=12鋼板的方法，其與下弦的連接為沿角鋼長度方向焊接,。端腹桿與中間豎桿的連接采用加貼小角鋼,。

具體加固數據及形式詳見附表1。

除此以外，由于加固時為夏季,，該地區(qū)下暴雨及刮大風的可能性加大,，留給施工的時間較短，廠房要求鋼屋架的加固及象屋的安裝必須在25天間完成,，施工操作的可行性也必須予以考慮,。

五.鋼屋架加固的施工

加固時考慮到施工順序及操作流程，與在工廠中制作好再運至工地拼裝的一套有所不同,。此次加固均為高空作業(yè),，且施工工期短，屋架處于受力狀態(tài),，故在設計時考慮了受力特點后確定了施工順序：一：拆除大型屋面板,，增設臨時支撐，保證改造部位的穩(wěn)定,，對鋼屋架進行除銹防腐處理,。二：根據圖紙對鋼屋架進行加固。三：屋架上下弦水平支撐和屋架垂直支撐的安裝,。四：象屋及集塵管的安裝,。象屋及集塵管均為新增加構件，可在工廠里制作完成,。象屋設計成一個方形,，通過立柱間的支撐組成幾何不變的整體,，由四角的8根拉桿固定在屋架上,，

六.設計總結

由于此次屋架加固要求出圖時間緊，設計難度較大,，且是在車間未完全停產的狀態(tài)下施工,，故設計計算時適當的考慮了一些安全儲備。改造加固設計要考慮：一：原結構支撐體系的改變和荷載的變化,。二：設計時要綜合考慮施工因素,，在保證質量的前提下，盡量滿足施工方便,。經計算,，此次改造，總共加固部分的用鋼量為2.56噸,，象屋部分的用鋼量為38.4噸,。

施工完成后，從現場反饋回的信息表明,，工期,，質量，用鋼量都得到了保證,，甲方比較滿意,。

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舊工業(yè)建筑加層改造結構設計,？

一、引言

舊工業(yè)廠房改造與再利用是面對產業(yè)結構調整和城市更新的需求,，綜合考慮經濟和社會等諸多因素而采用的一種方法和策略,。從經濟效益、環(huán)境意義,、歷史意義和文化意義等方面綜合考慮,，舊建筑增層改造和擴建更新有著顯著的意義。

二,、當前加層改造建筑的技術方法

當前加層改造建筑的技術方法以是否改變建筑高度可分為兩大類,。

不改變原建筑高度的加層改造形式

（1）新舊建筑結構構件相連接的加層法新建建筑物與原結構相連接的加層設計是在挖掘原廠房排架結構柱的受力潛能的情況下，使之與新建柱共同承擔新建建筑的加層方法,。此加層方法是將原來的排架結構改變成為框架結構,，改變了原廠房的結構受力體系。

（2）原建筑內部直接新建框架柱的增層,、隔層法此加層方法是利用原建筑作為一個外圍框體,，新建的內部加層建筑和原結構柱之間無連接或者無傳力鏈接，原工業(yè)廠房起一個“避風港”的作用,。

（3）局部構件連接的加層法鋼結構局部加層法是在原廠房內部局部進行加層設計,，局部與原結構柱相連接，形成了錯層的空間體系,，有較強的空間層次感,。

2.增加原建筑高度的加層改造方法

（1）挖潛直接加層法挖潛直接加層法是通過挖掘原建筑結構的剩余承載力，在地基變形,、基礎承載力,、主體結構不需要加固或不需要做太多加固的情況下，在原建筑頂部直接新起建筑的加層改造方式,。

（2）改變荷載傳遞加層法該加層改造是在原有建筑物基礎承載力或承重結構不能滿足加層后承載力的要求,，或因加層改造后使用功能的改變，需要對原結構的平立面做較大的調整,，以滿足現使用功能的要求,，此種加層方法需要對原構件進行一定的加固處理或增設傳力構件，可以改善原建筑的受力體系,。

（3）外套結構加層法外套結構加層法可使加層層數不受限制,，充分滿足平面布置上的使用要求。在加層施工過程中不影響舊房的正常使用，加固新建互不干擾,。

三,、舊工業(yè)建筑的加層改造實例調研分析

1.西安建筑科技大學華清學院教學樓

西安建筑科技大學華清學院的一號二號教學樓和圖書館均由舊廠房改建而成，原廠房為單層排架結構,，兩棟建筑對稱布置,，單棟占地面積約2500m2，其中跨度為18m,，柱距為6m,，排架柱高9m，現功能為學校的主要教學樓,。原廠房沿高度方向分隔成兩層的框架結構,，層高分別為一層4.2m，二層3.6m,，上部留有1.8m的建筑空間,，二層樓面采用輕質材料，借助于原廠房屋架體系,，不做屋面的保溫處理,，加層設計的主要方式是在原廠房內部進行建筑加層，內部沿跨度方向新增設兩排柱子,，新建軸心柱距為12m,，兩邊各自外伸3m，外伸部分與原結構柱無受力連接,，即新建梁為外伸梁,，如圖1所示。從建筑結構設計的角度分析,，該加層改造體系有以下幾個特點：

（1）主體結構的保持傳承著舊工業(yè)建筑的歷史文化,。

（2）新舊結構體系的分工與共存。該廠房加層設計為廠房的內部增層設計（一變二）,，此加層方法是利用原建筑作為一個外圍框體，借助原排架結構其大空間的特點,，在排架內部實現加層,、隔層。

（3）靈活方便的布置形式,。教學樓沿結構縱向為外雙廊式,，如此設計是因為受到了原廠房跨度的影響和教學樓開間的需要，內部樓梯設計靈活,，形式簡單快捷,。

2.北京“798”藝術區(qū)

“798”即原國營798電子工業(yè)的老廠區(qū)，位于北京東北方向大山子地區(qū)。其結構是由相似的單元簡單重復排列而成,，主要分為砌體結構單層廠房和鋼筋混凝土結構單層廠房,。跨度和縱向長度較現階段的工業(yè)廠房要小,，尤其是建筑長度很少能達到60m以上,，廠房的建筑高度集中在6～9m之間。廠房內部改造分隔為兩層,，局部一層,，內部結構多采用鋼結構體系，以此減輕結構的自重,，同時也便于構件的連接,，每個單元通風采光條件的一致性和空間高度為改造提供了可能性。

從結構設計的角度分析,，北京“798”藝術區(qū)的廠房改建工程具有幾個共同的特點：改變使用功能而未改變受力結構,；拆除原有一些附加結構，使豎向空間增大,；內部做局部的分隔,，形成了帶有閣樓氣息的建筑風格。有的加層改造工程是在原廠房內部局部添加鋼結構體系,?！?98”藝術區(qū)由于廠房內部的加層改造形成一個復式結構體系，局部構件與原廠房柱子相連接,，但對原結構受力無太大的影響,。廠房的改造從整體上將原有廠房內部分隔成3個層高，受力體系聯系到了原排架柱,，新舊結構柱形成統(tǒng)一的受力體系,。

3.內蒙古工業(yè)大學建筑館

內蒙古工業(yè)大學的建筑館，曾經屬于該校機械廠的鑄造車間,。其加層改造將原來的廢舊的單層排架結構廠房改造成局部為四層的框架結構建筑館,，內部層次錯落，改造后構件的傳力明確,，受力合理,，廠房原建筑面積為2746m2，改造后建筑面積為5960m2,，改造中廢舊材料占整體用材的90%以上,，該廠房的加層改造獲得了良好的經濟效果，建筑造價僅為600元/m2左右,，節(jié)約造價約1500元/m2,。內蒙古工業(yè)大學建筑館的成功改造塑造了典型具有人文記憶的建筑品質,，營造了開放交流的空間氛圍，挖掘了較多的潛在資源,，突出了空間優(yōu)先的設計過程,。在結構設計方面突出特點：

（1）錯層、隔層的空間閣樓體系,。改造設計保留原有空間的前提下,，采用局部加層、隔層的改造方式,，形成了整個空間在豎向存在著錯落層次感,，加層改造后最高層數達到了四層，大廳的位置保留著原建筑高度,，以最少的用功創(chuàng)造最大化的空間使用模式,，如圖5所示。

（2）新舊結構相連接的改造形式,。此次廠房加層改造設計中通過挖掘原主體排架結構柱的承載力,，新建鋼梁與原排架柱相連接，使得新舊體系同時受力,、傳力,，這不但減少了新建結構柱的造價，同時新舊結構的相連也更加統(tǒng)一了加層改造的整體性,。

（3）加層加固相結合的處理方式,。當對原結構進行加層改造后，由于某些構件因外加荷載的作用,，承載力不滿足要求,，進行了對原結構進行加固處理。加層改造工程對原有的屋架體系進行鋼結構的加固處理,，如圖7所示,。同時在鋼梁與柱的鏈接部位對原工字型截面柱作加大截面的加固處理，連接節(jié)點處將柱在上下500m距離加大截面形成矩形截面,，這種加層與加固相配合進行,，節(jié)約加層費用的同時整體性更加良好。

本文分析加層改造的可行性和合理性,，以及探索其在結構設計上的突破是加層改造的核心問題,，從促使舊工業(yè)建筑加層改造再利用的原因入手，在總結當前加層改造建筑的技術方法的基礎上,，通過對西安建筑科技大學華清學院教學樓、北京“798”藝術區(qū)以及內蒙古工業(yè)大學建筑館加層改造實例的調研,。

總結出舊工業(yè)建筑的加層改造在結構上呈現出以下特點：華清學院教學樓的加層改造工程屬于在廠房內部新建混凝土框架結構的加層改造,，新建的內部框架結構在節(jié)點上與原廠房完全分離,，內部形成單跨的兩端外伸的兩層框架結構，原廠房的外圍墻體全部拆除,，構筑成雙外廊的教學樓,，其真正的使用面積率不高；而北京“798”藝術區(qū)大部分則是廠房內部局部新起鋼構柱,，形成夾層以滿足藝術畫展的需求,，結構上無太大的突破。

內蒙古工業(yè)大學建筑館的加層改造屬于內部新建建筑局部構件節(jié)點與原廠房柱相連接,，且對原廠房的排架柱和屋架都做了一定的加固處理,，在空間的分割上更為靈活多變，同時挖掘了原廠房承載潛力,，使得新舊體系更好的形成統(tǒng)一體,。對舊工業(yè)建筑的加層改造，在建筑學的特點及改造的原因分析方面已有相對較多的研究,，但在加層改造的結構特點分析方面相對欠缺,。希望通過對已加層實例的特點分析，能夠為我國舊工業(yè)建筑加層改造提供一定的參考價值,。

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一個工程，一般剪力墻結構,，第六層原混凝土強度C30,，實測C20，急需加固圖紙做參考,。

1,、個多少層的結構？,，按照你的說法,，造價不會低了，如果上面還有多層,，最好是拆除了重做,，那樣造價最低，

2,、根據你的情況判斷,，如果上面沒幾層,，比如3層，你可以適當的加固即可,，但是還有多層的話,，可能需要按照原設計進行換算計算。

3,、碳纖維用量計算,，你應該是算不了，可以把原結構的pkpm模型發(fā)給我們公司,，可以通過計算,，對梁板柱進行綜合驗算后，出碳纖維加固的計算圖紙,，和施工圖紙,，這是專業(yè)軟件和十公分經驗的綜合性設計，不是單純的缺多少補多少,。

4,、如果非要用什么軟件的話，pkpm上好像有個簡單的碳纖維計算軟件,，但是很簡單,，智能計算簡單構件的碳纖維數值，不能指導施工,。

舊廠房改造加固的設計分析？

根據雙柱聯合基礎設計原理及分析方法廠房改建擴建加固設計圖,，對某舊廠房改造設計中新建鋼框柱與原混凝土柱聯合基礎進行加固設計與分析,。根據結構布置中不同柱間距及上部荷載條件，基于聯合基礎剛性假定,，分別給出廠房改建擴建加固設計圖了錐形聯合基礎與梁式聯合基礎兩種加固設計方案,，對加固設計方法中廠房改建擴建加固設計圖的關鍵問題進行了詳細的分析與總結，并結合該項目的設計環(huán)境給出了適用條件,，可為同類工程提供必要的參考,。

1概述

我國現行的國家規(guī)范、標準及相關文獻中,，對單柱擴展基礎有基本的理論,、設計方法及構造要求等。在獨立擴展基礎分析中,，基于彈性理論分析,，在豎向荷載作用下的基礎，其基底應力分布并不均勻,，實際的應力分布取決于基礎自身的剛度和下部受力層土體,。根據中國建筑科學研究院對豎向荷載作用下基礎不同寬高比的板的力學試驗分析,，基于試驗結果,，對基礎臺階高寬比不大于2．5的獨立柱基可采用基底反力直線分布進行內力分析,。雙柱聯合基礎的設計，我國現行建筑地基基礎設計規(guī)范沒有具體的規(guī)定,。國內外對雙柱聯合基礎都有相關試驗研究,，對于矩形聯合基礎有一個基本假定:聯合基礎是剛性構件。

1)確定基礎底面形心的位置,，盡可能使其與兩柱傳給基礎的荷載的合力作用點相重合,，基底反力呈均勻分布，按地基承載力確定基礎底面尺寸,。2)分別對兩柱柱下進行基礎受沖切承載力及受剪承載力驗算,，以確定基礎高度。

3)基于梁板設計理論,，沿基礎的縱向及橫向(柱附近的一定寬度范圍內)分別視為倒置的伸臂梁或懸臂梁,，計算控制截面的彎矩以確定基礎配筋。

2工程概況

某鋼筋混凝土結構舊工業(yè)廠房,，為雙跨雙坡形式,，屋架為預應力混凝土折線形屋架，鋼筋混凝土柱,，柱下采用鋼筋混凝土獨立基礎,。廠房單跨跨度為24m，縱向軸距為6m,，柱頂標高為7．2m?，F根據生產需要擬對其進行改造加固后再利用。根據設計方案,，擬在廠房內部其中一跨內新建二層鋼框架結構,，框架柱采用箱形截面柱，梁為焊接H型鋼,。改造項目所在地的抗震設防烈度為8度,，設計基本地震加速度為0．2g，為保證原混凝土結構廠房與新建鋼框架結構抗震體系的協(xié)調,，新建結構地上部分與原結構相互獨立,，新建鋼框柱與舊廠房混凝土柱之間設置抗震縫，縫寬150mm;結構布置如圖2所示,。為滿足功能需求,，新建鋼框架結構部分邊柱與原廠房邊柱及中柱距離較近，最小柱間距僅150mm,，新舊基礎相互影響,?；诂F有設計條件及相關理論，結合雙柱聯合基礎設計方法,，對新舊結構雙柱聯合基礎加固設計方法進行分析,，滿足設計要求，完成改造工作,。

3新舊結構聯合基礎加固設計方法

根據雙柱聯合基礎的設計方法,，對新舊結構共用基礎的加固方法進行分析。共用新基礎需要進行地基承載力計算,、地基變形計算,、基礎受沖切承載力驗算、受剪承載力驗算以及底板配筋設計,。

3．1地基加固與承載力驗算,。對于加固改造項目，原結構基礎與地基已經相對穩(wěn)定,。地基承載力及變形計算時需要根據新舊結構受力特點,、基礎形式、施工條件綜合考慮,。常用的地基基礎加固方法有很多種,，如基礎補強注漿加固法、加大基礎底面積法,、加深基礎法,、錨桿靜壓樁法、樹根樁法等,。結合本工程實際情況,，當新增加部分荷載不大時，盡量利用原地基持力層作為加固基礎的持力層,，通過增大基底截面法,，使加固后基礎底面的平均壓力接近原基礎基底壓力。確定基礎底面形心的位置,，盡可能使其與兩柱傳給基礎的荷載的合力作用點相重合,，基底反力呈均勻分布或梯形分布。這種加固方法施工簡單,，對原結構影響小,，地基變形可控。

3．2基礎受沖切承載力及受剪承載力,。驗算基礎受沖切承載力及受剪承載力與基礎截面高度呈線性關系,，加大基礎高度可以顯著增大基礎受沖切承載力及受剪承載力。3．3基礎梁板配筋復核與加固。新舊結構共用基礎基于聯合基礎設計理論,，需要根據結構布置構建合理的分析模型,。根據新建鋼框架柱與原廠房柱之間的位置關系及荷載大小，分別采用不同的基礎形式,。當柱間距較小時,，擬采用錐形聯合基礎;當柱間距較大時，可采用梁式聯合基礎,。重新計算聯合基礎配筋并校核原底板配筋,。

4新舊結構聯合基礎加固方案

4．1錐形聯合基礎加固方案。當柱間距較小時,，采用錐形聯合基礎。新增鋼框架柱與原排架柱在地面以下,、基礎以上部分形成剛度較大的聯合短柱,，根據其受力特點，可以采用獨立擴展基礎計算原理分析聯合錐形基礎的內力,。根據兩柱傳給基礎的荷載及地基承載力特征值,，確定基礎底面積及底板寬度a2的尺寸，盡量使荷載作用點與基礎底面形心相重合,，基底反力均勻分布且不大于原基底反力設計值,。驗算基礎受沖切承載力及受剪承載力，復核聯合基礎高度h1,，h2;為了減少對原基礎的破壞,，降低施工難度，可以適當加大基礎高度,，使聯合基礎底板配筋與原基礎底板鋼筋相同,。加固后的底板配筋應符合最小配筋率的要求。聯合基礎短柱外圍箍筋應根據兩柱荷載大小計算,，配筋應滿足兩柱柱底剪力及兩柱軸力差值的作用,。短柱頂面在兩柱之間適當配置縱向鋼筋，以滿足特殊工況下兩柱間的內力,。

4．2梁式聯合基礎加固方案,。當柱間距較大時，可采用梁式聯合基礎,，如圖4所示,。新增鋼框架柱與原排架柱間距較大，梁式基礎受力類似于倒樓蓋模型,。兩柱之間基礎梁上部會出現較大的正彎矩,，兩柱之外懸挑部分有較大的負彎矩。當基礎高度不小于1/6柱距時，基底反力可按直線分布,，可采用連續(xù)梁模型計算內力,。根據兩柱傳給基礎的荷載及地基承載力特征值，盡量使荷載作用點與基礎底面形心相重合,，基底反力直線均勻分布,，確定基礎底面積及底板寬度a3的尺寸。根據連續(xù)梁受力特點,，基礎暗梁應在柱兩側盡量設置懸挑,，以平衡柱底彎矩并減小柱間正彎矩值。梁式聯合基礎高度h根據基礎內力計算,，并滿足構造要求,。

5結語

1)改造項目中新舊結構柱的荷載與位置與聯合基礎選型關系較大，新建結構方案布置時應充分考慮現場條件,、荷載大小及結構形式,，采用合理的基礎加固方案，保證加固設計的安全性,、施工可行性及經濟性,。

2)錐形聯合基礎與梁式聯合基礎加固設計方法都是基于基礎剛性假定，設計中應控制基礎寬高比,，保證基礎剛度,，滿足基底反力呈線性均勻分布的設計條件。3)本文基于某舊廠房加固改造項目的實例給出了雙柱聯合基礎設計的兩種方案及適用條件,，可為同類工程提供必要的參考,。但是新舊建筑聯合基礎加固設計較為復雜，受到各種外界條件影響,，設計時應充分考慮各種不利因素,，因地制宜，合理分析,，滿足設計要求,。

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